济宁任城公路下沉注浆基础处理的措施有:对上部结构进行维护,对上部结构进行加固或减荷，基础加固，济宁任城地基加固，上述几种措施有时不单独采用，有时需多种措施综合采用，这些措施的选择，往往需要对上部结构和济宁任城地基基础作的考虑，提出不同的方案。 进行经济和技术上的比较，从而选择合理的方案，必要时还应对缺陷形成的原因及现实，从使用和维护上采取相应的防范措施，济宁任城地基基础缺陷处理的一般原则如下:当济宁任城地基基础的变形已经趋于稳定时，一般可不作济宁任城地基或基础的加固。 当济宁任城地基不均匀沉降尚未趋于稳定时，一般考虑[等待沉降稳定"，[加速沉降稳定"和[制止沉降"三种方法处理，等待沉降稳定的目的是不对济宁任城地基基础进行处理，而仅对上部结构进行修补，从而减少济宁任城地基处理费用，并避免上部结构的再度处理造成浪费。

济宁任城公路下沉注浆石灰搅拌桩与周围济宁任城地基相比具有更高的抗剪强度，与搅拌桩邻接的桩周土，由于拌合时产生的高温和凝聚反应形成厚度达数厘米的高度硬壳，此层硬层的存在影响了石灰搅拌桩的吸水和排水，尤其是后期排水，但在施工期内此层硬壳尚未形成。 排水作用是可以发挥的，从对一些工程的天然土和单桩复合济宁任城地基荷载试验中，发现石灰搅拌桩复合济宁任城本地地基的加荷后稳定较天然土基为短，也就证实了石灰搅拌桩的排水固结作用，石灰搅拌桩与桩间土的复合济宁任城地基抗剪强度可用下式计算:τˊ＝(1-dˊs)Cˊ＋dˊsτp(1)式中:τˊ-复合济宁任城地基抗剪强度。 KPa,τˊP-石灰搅拌桩的抗剪强度，KPa,dˊs-消化和凝硬反应结束后石灰搅拌桩加固率(面积比)dˊs＝(1.5-1.8)ds(2)ds-石灰搅拌桩置换率(面积比)ds＝πd2/4l2(3)d-石灰搅拌桩直径。 d＝50cm,l-石灰搅拌桩间中心距，cm,Cˊ-石灰搅拌桩加固后济宁任城地基土的粘聚力，KPa,Cˊ＝Co＋dΔP，(4)式中:Co-原济宁任城地基土的粘聚力，KPa,d-经石灰搅拌桩处理后的强度增加系数，d＝0.1-0.4,ΔP-有效压缩荷载。